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        鈦合金鍛件·鈦合金棒鈦加工件生產(chǎn)制造商
        TC11鈦合金大規(guī)格棒材組織均勻性控制
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        TC11鈦合金大規(guī)格棒材組織均勻性控制

        發(fā)布時(shí)間 :2021-04-19 23:18:08 瀏覽次數(shù) :

        TC11鈦合金名義成分為Ti-6.5Al-1.5Zr-3.5Mo-0.3Si,屬于馬氏體型α+β鈦合金。具有優(yōu)異的熱強(qiáng)性能,主要用于工作溫度500℃以下的飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)葉片、葉輪、壓氣盤等關(guān)鍵零部件,是目前航空航天工業(yè)應(yīng)用較廣的一種鈦合金[1] 。隨著鈦航空航天工業(yè)的發(fā)展,鈦合金鍛造棒材的規(guī)格不斷增大,同時(shí)對(duì)棒材的組織均勻性提出了更高要求。本文針對(duì)TC11 ? 230mm棒材組織均勻性差、力學(xué)性能不均等問題,通過制定合理的鍛造工藝方案,有效地提高 ? 230mm棒材的組織和力學(xué)能均勻性。

        1、試驗(yàn)材料和試驗(yàn)方法

        1.1 試驗(yàn)材料制造方法

        本文選用攀長特鈦材有限公司真空自耗熔煉的TC11鈦合金鑄錠,直徑為 ? 720mm。鑄錠化學(xué)成分(表1),β轉(zhuǎn)變度為982℃。

        1.jpg

        1.2 試驗(yàn)方法

        本試驗(yàn)采用A、B兩種鍛造工藝方案。

        開坯鍛造:A方案和B方案,鑄錠加熱到α+β相變點(diǎn)以上,采用鐓粗拔長工藝,總鍛比:5。

        成品鍛造:A方案在β相變點(diǎn)以下,采用上下平砧拔長工藝生產(chǎn)鈦棒,總鍛比:5;B方案在β相變點(diǎn)以下,采用鐓粗+ V型砧拔長工藝生產(chǎn)鈦棒,總鍛比:8。

        2、試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

        2.1 取樣方案

        成品棒材熱處理工藝:960℃保溫 1h,空冷+530℃保溫6h,空冷。

        A、B兩種不同工藝生產(chǎn)的棒材,分別在橫截面的中心、1/2R和邊部取力學(xué)和顯微組織試樣,并在棒材一端取低倍試樣。

        2.2 低倍組織比較

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        A方案鍛造的棒材低倍組織不均勻,邊部為模糊晶,1/2R處和心部為半清晰晶。B方案鍛造的棒材低倍組織均勻性好,整體為模糊晶。

        2.3 顯微組織比較

        對(duì)采用A方案和B方案鍛造的棒材,其橫截面中心、1/2R和邊部的顯微組織檢驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

        3.jpg

        (其中下標(biāo)1、2、3分別表示棒材橫截面上的中心、1/2半徑及邊部)

        采用方案A鍛造的棒材從中心到邊部的顯微組織差異較大,邊部組織為細(xì)小的等軸組織,但中心與1/2R處的組織破碎不充分,仍有原始β晶界的痕跡,雖然晶界已破碎,但原始β晶粒內(nèi)部還存在明顯的集束。采用方案B鍛造的棒材,從中心到邊部的顯微組織基本為等軸組織,原始β晶界充分破碎。

        2.4 力學(xué)性能比較

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        方案A鍛造的棒材,中心到邊部的強(qiáng)度逐漸提高。中心與邊部的抗拉強(qiáng)度相差39MPa,斷面收縮率相差9%。方案B鍛造的棒材,中心到邊部的力學(xué)性能較均勻,強(qiáng)度和塑性均優(yōu)于A方案。

        3、試驗(yàn)結(jié)果分析

        3.1 低倍和顯微組織分析

        對(duì)圖1和圖2分析:A方案鍛造的棒材中心、1/2R和邊部的低倍組織分別表現(xiàn)為半清晰晶和模糊晶,中心和1/2R處的顯微組織為等軸α+原始β晶界,邊部為等軸組織。B方案鍛造的棒材,低倍表現(xiàn)為模糊晶,其顯微組織基本為等軸組織。在α+β區(qū)變形時(shí),A方案采用上下平砧拔長工藝,棒材中心和1/2R變形不充分、鍛透性差,β晶界破碎程度不高,α片層的球化程度低;B方案采用鐓粗+ V型砧拔長,棒材中心受3向壓應(yīng)力,提高鍛透性,β晶粒破碎充分,α片層的球化程度提高。

        3.2 力學(xué)性能分析

        從表2分析:B方案棒材斷面收縮率,較A方案提高了6%,中心到邊部的性能較A方案也有提高。

        據(jù)相關(guān)研究表明:α相對(duì)拉伸塑性指標(biāo)影響較明顯,特別是斷面收縮率[2] 。適當(dāng)?shù)卦龃笞冃纬潭龋梢云鸬郊?xì)化晶粒的作用[3] 。由于A方案鍛造的棒材只采用平砧拔長,棒材變形不均勻,晶粒細(xì)化程度低,等軸α相含量相對(duì)較少,棒材中心到邊部的抗拉強(qiáng)度和塑性相差大。B方案采用鐓粗+V型砧拔長,從中心到邊部棒材變形更充分、更均勻,晶粒細(xì)化程度高,等軸α相含量提高,棒材的抗拉強(qiáng)度均勻,斷面收縮率提高。

        4、結(jié)論

        TC11 ? 230mm棒材鍛造,適當(dāng)增加在α+β相區(qū)總鍛比,采用鐓粗+ V型砧拔長,棒材中心和1/2R處的鍛透性得到改善,提高低倍組織的均勻性;晶粒細(xì)化,等軸α相含量提高,性能均勻性提升。

        參考文獻(xiàn)

        [1] 蘇祖武,孟國文,郭鴻鎮(zhèn),等.TC11鈦合金棒材顯微組織等軸細(xì)晶化工藝研究[J].金屬學(xué)報(bào).1991:27

        [2] 莫畏.鈦鑄錠和鍛造[M].北京:冶金工業(yè)出版社.2012[3] 趙永慶,陳永楠,張學(xué)敏.等.鈦合金相變及熱處理[M].湖南:中南大學(xué)出版社.2012.

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